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| ①支 持 層： Ｎ＝４０ 深さ＝Ｇ.Ｌ.-１２.０ｍ | |
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| ②杭 仕 様： 杭本体径： | Ｄｏ＝２１６.３ｍｍ |
| 杭肉厚： | ｔ＝８.２ｍｍ(腐食しろとして、１.０ｍｍを考慮) |
| 羽根部径： | Ｄ＝４５０ｍｍ |
| 羽根厚： | ｔｓ＝１９ｍｍ |
| 杭 長： | Ｌ＝１２ｍ |
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| ③フーチング： 杭心間隔： | Ｌ1＝２Ｄ＝２×４５０＝９００ｍｍ以上 |
| へりあき： | Ｌ２＝１.２５Ｄｏ＝１.２５×２１６.３≒２８０ｍｍ以上 |
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ここに、Ｄ： 杭先端羽根部径(mm) Ｄｏ： 杭本体径(mm) | |
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| ①長期許容鉛直支持力 | |
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| ａ）.地盤から決まる支持力 | |
| Ｒａ１＝１/３・（９.８１・α・Ｎ・Ａｐ＋τ・Ｌｆ・Ψ） | |
| ここに、Ｒａ１ ３３１.９３： | 地盤から決まる杭の長期許容鉛直支持力（kN／本）（３３.８５ton／本） |
| α ３０： | 先端支持力係数 |
| Ｎ ４０： | 杭先端より下方１Ｄ、上方１Ｄ間の地盤の平均Ｎ値 |
| Ａｐ ０.０７９５： | 杭先端有効面積（ｍ2） |
| Ａp＝ＡD・ｅ | |
| ＡＤ： | 杭先端平面積（ｍ2） |
| ｅ： | 有効面積率（ｅ＝０.５） |
| τ １４.７： | 杭周面摩擦力度（kN/ｍ2） |
| Ｌｆ ６.０： | 杭の周面摩擦を考慮する長さ（ｍ） |
| Ψ ０.６７９５： | 杭本体の周長（ｍ） |
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| ｂ）.杭材から決まる支持力 | |
| Ｒａ２＝Ｆ＊/１.５・Ａｅ・（１－α１－α２） | |
| ここに、Ｒａ２ ６７４.８４： | 杭材から決まる杭の長期許容鉛直支持力（kN/本） |
| Ｆ* ２２７.４６０： | 杭材の許容圧縮応力度（N/mm2） |
| Ｆ*＝（０.８０＋２.５・ｔｅ/ｒ）×２３５ かつ Ｆ*≦２３５ | |
| ｔｅ ： | 腐食しろを考慮した杭材の有効鋼管厚（mm） |
| ｒ ： | 杭材の半径（mm） |
| Ａｅ ４６８４.５０： | 腐食しろを考慮した杭材の有効断面積（mm2） |
| α1 ０.０５０： | 継手による低減率（０.０５/１ケ所） |
| α２ ： | 細長比による低減率 （Ｌ/Ｄｏ＞１００の場合、（Ｌ/Ｄｏ－１００)/１００） |
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| ｃ）.判定 | |
| Ｒa＝Ｍｉｎ（Ｒａ１,Ｒａ２）より、Ｒａ＝３３１.９３kN/本（３３.８５ton/本） | |
| ②短期許容鉛直支持力 | |
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| ａ）.地盤から決まる支持力 | |
| ｓＲａ１＝２・Ｒａ１より、 | ｓＲａ１＝６６３.８６kN/本（６７.６９ton/本） |
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| ｂ）.杭材から決まる支持力 | |
| ｓＲａ２＝１.５・Ｒａ２より、 | ｓＲａ２＝１０１２.２６kN/本（１０３.２２ton/本） |
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| ｃ）.判定 | |
| ｓＲａ＝Ｍｉｎ（ｓＲａ１,ｓＲａ２）より、 | ｓＲａ＝６６３.８６kN/本（６７.６９ton/本） |
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| ①杭１本当たりの基礎自重 | |
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| Ｗｆ＝Ｌ１×Ｌ１×ｈｆ×γｃ | |
| ここに、Ｗｆ ２３.８４： | 杭１本当たりの基礎自重（kN/本） |
| Ｌ１ ０.９０： | 杭心間隔（ｍ） |
| ｈｆ １.５０： | フーチングの高さ（ｍ） |
| γｃ １９.６１： | フーチングの単位体積重量（kN/ｍ3） |
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| ②杭１本当たりの有効耐力 | |
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| Ｒｅ＝Ｒａ－Ｗｆより、 | Ｒｅ＝３０８.１０kN/本（３１.４２ton/本） |
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| ③杭本数（上記の表組み参照） | |
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| ①杭に作用する荷重およびモーメント | |
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| ａ).総水平力 ΣＱ ５３０.７２kN（５４.１０ton） | |
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| ｂ).杭１本当たりの水平力 Ｑ＝ΣＱ/ｎ＋０.１・Ｗｆ | |
| ここに、Ｑ ４０.２９： | 杭１本当たりの水平力（kN/本）（４.１１ton/本） |
| ｎ １４： | 杭総本数（本） |
| Ｗｆ ２３.８４： | 杭1本当たりの基礎自重（kN/本）（２.４３ton/本） |
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| ｃ）.水平方向地盤反力係数 | |
| Ｋｈ＝｛０.８・Ｅｏ・（Ｂ/１０）^（-３/４）｝/１０ | |
| ここに、Ｋｈ ０.０１６４： | 水平方向地盤反力係数（N/mm3）（１.６８kg/cm3） |
| Ｅo ２.０６ ： | 地盤の変形係数（N/mm2）（２１.０kg/cm2） |
| Ｂ ２１６.３： | 杭本体径（mm） |
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| ｄ）.杭の横係数 | |
| β＝｛Ｋｈ・Ｂ/（４・Ｅｓ・Ｉｅ）｝^（１/４）・１０００ | |
| ここに、β ０.６４４： | 杭の横係数（1/ｍ） |
| Ｅｓ ２.０６０Ｅ+０５： | 杭の弾性係数（N/mm2）（２.１Ｅ+０６kg/cm2） |
| Ｉｅ ２.５１５Ｅ+０７： | 腐食しろを考慮した杭の断面二次モーメント(mm4) |
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| ｅ）.長杭・短杭の判定 | |
| β・Ｌ＝６.７６≧３.０ 長杭 | |
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| ｆ）.杭頭変位 | |
| Ｙｏ＝Ｑ/｛４・Ｅｓ・Ｉｅ・（β/１０００）^３｝・Ｒｙｏ | |
| ここに、Ｙｏ ７.２９６： | 杭頭変位（mm） |
| Ｒｙｏ １.０： | 杭頭の固定度から決まる定数（－）（ここでは、αr＝１.０を仮定しているので、Ｒｙｏ＝１.０） |
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| ｇ）.杭頭曲げモーメント | |
| Ｍｏ＝Ｑ/（２・β）・Ｒｍｏ | |
| ここに、Ｍｏ ３１.３０５： | 杭頭曲げモーメント（kN･ｍ） |
| Ｒｍｏ １.０： | 杭頭の固定度から決まる定数（－）（ここでは、αr＝１.０を仮定しているので、Ｒｍｏ＝１.０） |
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| ②軸力～曲げモーメントに対する検討 | |
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| 設計用軸力が最大となる柱： Ｘ２Ｙ１ | |
| 設計用軸力： | Ｎ＝４３０.４６kN（４３.８８ton） |
| 設計用曲げモーメント： | Ｍ＝３１.３０５kN･m（３.１９ton・m） |
| 判定は下式により行う。 | |
| 圧縮側：Ｎ/Ａｅ＋Ｍ/Ｉｅ・ｒ≦Ｆ* | |
| ２２６.５３N/mm2≦２２７.５４N/mm2 Ｏ.Ｋ | |
| （２３０９kg/cm2≦２３１９kg/cm2 Ｏ.Ｋ） | |
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| ③せん断に対する検討 | |
| 判定は下式により行う。 | |
| ２・Ｑ/（ｆｓ・Ａｅ）≦１.０ | |
| ０.１３≦１.０ Ｏ.Ｋ | |
